¿Diseño de ventilación y prevención de humos para un garaje subterráneo de dos plantas?

El siguiente es el contenido relevante sobre ventilación de garajes subterráneos, prevención de humo y diseño de escape que Zhongda Consulting le ofrece para su referencia.

1. Tipos y peligros de sustancias nocivas en los aparcamientos subterráneos

Las sustancias nocivas que emiten los coches en los aparcamientos subterráneos son principalmente monóxido de carbono (CO), hidrocarburos (HC) y Óxidos de nitrógeno (NOX) y otras sustancias nocivas. Se originan en el cárter y el sistema de escape. Los contaminantes en los depósitos de combustible y en los carburadores son principalmente hidrocarburos (HC), que se forman a partir del gas combustible. Si no se controla bien, sus contaminantes representarán entre el 15 y el 20 % del total de contaminantes; los contaminantes que se escapan del cárter tienen una composición similar a la de los gases de escape de los automóviles y las principales sustancias nocivas son CO, HC (NOX), etc. Algunas gasolinas contienen tetraetilo de plomo como agente antidetonante, lo que hace que los gases de escape contengan una gran cantidad de plomo, que es 100 veces más tóxico que el plomo orgánico y muy perjudicial para la salud y seguridad humana. Sus manifestaciones son las siguientes: p><. p>(1) El monóxido de carbono es el gas que se envenena más fácilmente y tiene más casos de envenenamiento. Es producto de la combustión incompleta del carbono. Cuando una persona inhala monóxido de carbono, se absorbe a través de los pulmones y llega al torrente sanguíneo. Debido a que la afinidad entre el monóxido de carbono y la hemoglobina es 210 veces mayor que la del oxígeno, el monóxido de carbono forma rápidamente carboxihemoglobina, lo que dificulta la capacidad de la hemoglobina para transportar oxígeno, lo que provoca hipoxia grave e intoxicación.

(2) Una gran cantidad de compuestos de óxido de nitrógeno (NOX) vertidos al aire también pueden provocar intoxicación en las personas, provocando daños en las membranas mucosas, las vías de absorción, el sistema nervioso y el sistema hematopoyético.

(3) Los hidrocarburos aromáticos más tóxicos en el gas caliente de la gasolina son los hidrocarburos aromáticos. El contenido de hidrocarburos aromáticos en varias marcas de gasolina es generalmente de 2 a 16. Cuando las personas inhalan vapores de gasolina, pueden causar irritación especial (como la anestesia). Cuando la intoxicación es grave, puede provocar que las personas pierdan el conocimiento y provoquen convulsiones.

(4) Existe peligro de inflamabilidad y explosión. El límite de explosión de la gasolina es 2,5 como límite inferior y 4,8 como límite superior. Cuando el contenido de monóxido de carbono en el aire es del 15 al 75%, el monóxido de carbono también explotará.

En estado de ralentí, la proporción de emisión de tres sustancias nocivas, CO, HC y NOX, es de aproximadamente 7:1,5:0,2. Se puede observar que el CO es el principal. Según TT36-79 "Normas de higiene para el diseño de empresas industriales", siempre que se proporcione suficiente aire fresco y la concentración de CO en el aire se diluya por debajo del rango especificado en las "Normas", tanto los HC como los NOX pueden cumplir los requisitos. de las "Normas".

2. Cálculo del área del garaje

Menos un piso: mitad izquierda

Área del garaje (81800-8100)x(43200 4000) 3900x8100x2=3541,82m2

Área total de construcción 81800x(43200 4000) (8100 8100 6900)x4200-8100x5100

=3916.67m2

Mitad derecha

Área de garaje (6600x2 8100 4800)x(79700-8100) (6000x2 8100)x6000-8100x4800=1950.48m2

Área total de construcción (43200 8100)x(8100x5 6800) (8100x4)x(4800 660 0x2 51000 8100 6000 ) (1500 5100)x(6600x2 8100 4800)

=3804.03m2

El área total de construcción del primer piso negativo es 3916.67 3804.03=7720.7m2

El segundo piso negativo: Mitad izquierda

Área total de construcción 81800x43200-(5100 4200 3900)x5100-(6900 8100)x5100

=3389.94m2

Área de garaje (43200-8100- 3000)x(81800-5100-4200-3900) 8100x3900

=2233.65m2

Mitad derecha

La construcción total el área es la misma que el primer piso de abajo

Área de garaje (6600 8100 6600 4800)x79700 5100x(8100 6800) (6000x2 8100)x(8100x3)-(4000x43200 4000x5100)

=2451.39m2

Segundo piso El área total de construcción es la misma que la del primer piso de abajo.

3. Determinación del volumen de suministro de aire y volumen de escape

Los garajes subterráneos se consideran en función de un diseño de ventilación integral y el volumen de ventilación requerido se puede calcular de acuerdo con la fórmula. El volumen de ventilación necesario para una ventilación integral es:

L0=LM (m3/h) L=Q/C-CO (m3/h)

En la fórmula: L0-garaje Cantidad de gases de escape (m3/h); volumen de gases de escape del garaje L por unidad de superficie de suelo (m3/h; superficie de almacenamiento de automóviles Q) por unidad de superficie de suelo (mg/h-m2); - La concentración permitida de CO en el estacionamiento, C=100 mg/m3; contenido de CO-CO en la atmósfera exterior, CO=3,0 mg/m3;

Emisiones de CO de los automóviles por unidad de superficie de terreno (mg/ h-m2): Q=ABCD/E

En la fórmula: A-el número de unidades de estacionamiento en la unidad de garaje B-la frecuencia de entrada y salida de automóviles (la relación entre el número de entradas; y salida por hora a la capacidad de diseño), que puede ser de 50~100 C - El tiempo de funcionamiento del motor de cada automóvil en el garaje es de 3 minutos D - Emisiones de CO por unidad de tiempo del automóvil, g/s; Las emisiones de CO del Papá Noel nacional son de 0,577 g/s y las emisiones de CO de los vehículos Ford importados son de 0,319 g/s; las emisiones de E----CO representan el porcentaje de las emisiones totales, que es de 0,89.

1. Emisiones de escape de los automóviles en los estacionamientos subterráneos

Las emisiones traseras totales de los automóviles estacionados en los estacionamientos subterráneos no solo están relacionadas con el modelo del automóvil, el número de plazas de aparcamiento y la plaza de aparcamiento. coeficiente de utilización y desplazamiento por unidad de tiempo. Está relacionado con el tiempo de funcionamiento del motor del automóvil en el garaje y con la temperatura de escape. Los datos de la Tabla 1 son datos cuando la temperatura de escape es de 550 °C (vehículos nacionales) y 500 °C (vehículos importados). Cuando se detecta la concentración de gases nocivos emitidos por los automóviles, la temperatura trasera es de alrededor de 20 °C a temperatura normal. . Para ello se debe realizar una corrección de temperatura.

La fórmula de cálculo es

Qi=T2WSBiDit10-3/T1, m3/hQ=ΣQi, m3/hi=1

donde Q---escapes de automóviles en el estacionamiento subterráneo Total cantidad, m3/h

Qi---La cantidad total de escape de los automóviles de categoría i en el estacionamiento generalmente se selecciona de acuerdo con las 4 categorías en la Tabla 1 (automóviles y camionetas nacionales, automóviles y camionetas importados) , m3/h;

S---El coeficiente de utilización del espacio de estacionamiento del garaje, es decir, la relación entre el número de vehículos estacionados y el número de espacios de estacionamiento por unidad de tiempo, se da su valor por

W- --El número total de espacios de estacionamiento en el estacionamiento de Diyi, unidades;

Bi---El volumen de escape de los automóviles de clase i por unidad de tiempo, 1/ min por unidad, se puede encontrar en la Tabla 1;

Di---el porcentaje de la categoría i sobre el volumen total de estacionamiento;

t---el tiempo de trabajo de cada vehículo en el estacionamiento subterráneo, generalmente promedia t=6min;

T1---Temperatura de escape del automóvil, K,

Vehículo nacional T1=825K

Coche importado T1=773K;

T2 ---La temperatura del aire en el estacionamiento subterráneo generalmente se toma como T2 = 293K.

2. Las emisiones de CO en el estacionamiento subterráneo se pueden calcular mediante la siguiente fórmula

G=ΣQiCi, m3/hi=1

Donde G- -- La cantidad de CO producida en el estacionamiento subterráneo, mg/h;

La concentración promedio de CO emitido por los vehículos clase Gi---i, mg/m3, se encuentra en la Tabla 1.

3. Concentración de CO en la atmósfera sobre el estacionamiento subterráneo

Al calcular el volumen de escape del estacionamiento subterráneo, la concentración de CO en la atmósfera sobre el estacionamiento subterráneo, la El valor medido real es 2,71 ～ 3,23 mg/m3; en el diseño es preferible 2,5 ～ 3,5 mg/m3.

4. Cálculo del volumen de suministro de aire

Para evitar el escape de gases nocivos en los estacionamientos subterráneos, es necesario mantener una cierta presión negativa en el estacionamiento. Por lo tanto, el volumen de suministro de aire del estacionamiento subterráneo es menor que el volumen de aire de escape. Según la experiencia, el volumen de aire de suministro general es del 85 al 95 del volumen de aire de escape. Otros 5 a 15 minutos de aire suplementario se suministran desde huecos en puertas, ventanas, entradas de vehículos, etc.

De acuerdo con la fórmula de cálculo del volumen de escape, el volumen de escape de cada espacio de estacionamiento se calcula de acuerdo con el espacio de estacionamiento subterráneo y se enumera en la Tabla 2. Por lo tanto, siempre que conozca el número de espacios de estacionamiento y tipos de automóviles en el estacionamiento subterráneo y luego determine una S, puede calcular fácil y simplemente el volumen de escape del estacionamiento subterráneo según la Tabla 2.

Nota: Condiciones de cálculo C-CO=100-3=97 (mg/m3)

Cálculo del volumen de aire de escape y volumen de suministro de aire en el piso negativo:

Supongamos que el sistema doméstico el automóvil es el total El espacio de estacionamiento es 40, la camioneta nacional es 20, el automóvil importado es 20, la camioneta importada es 20 y S=1.00

El volumen de escape del automóvil nacional es L1=741.62x191x40 =56660m3/h

Volumen de escape de furgoneta nacional L2=666,12x191x20=25445,78m3/h

Volumen de escape de coche importado L3=448,16x191x20=17119,7m3/h

Volumen de escape de furgoneta importada L4 =534,51x191x20=20418,3m3/h

Entonces el volumen total de aire de escape L=L1 L2 L3 L4=119643,78m3/h

El volumen de aire de suministro es 85~95 del volumen de aire de escape Por lo tanto, el volumen de suministro de aire L=119643.78x90=107679.4m3/h

Cálculo del volumen de aire de escape y el volumen de suministro de aire del segundo piso negativo:

Volumen de escape de los automóviles nacionales L1=741,62x176x40= 52210,05 m3/h

Volumen de escape de las furgonetas nacionales L2=666,12x176x20=23447,42 m3/h

Volumen de escape de los automóviles importados L3=448.16x176x20=15775.22m3/h

Volumen de escape de furgoneta importada L4=534.51x176x20=18814.77m3/h

Entonces el volumen total de escape L=L1 L2 L3 L4=110247.68m3 /h

Enviar Volumen de aire L=110247.68x90=99222.9m3/h

IV. Distribución del flujo de aire en garajes subterráneos

A la hora de considerar la distribución del flujo de aire en garajes subterráneos, es importante evitar el estancamiento local en el sitio. La pregunta más importante. Debido a que el CO es más liviano que el aire y el motor se calienta, el flujo de aire tiende a estancarse en la parte superior del garaje, por lo que es beneficioso expulsar el aire por el techo y la posición de escape del automóvil es en la parte inferior. parte del garaje. Sería mejor si se pudiera drenar directamente desde el fondo antes de que se extendiera. Además, el vapor de gasolina es más pesado que el aire y también es deseable expulsar el aire desde abajo, por lo que el aire de escape debe descargarse de arriba hacia abajo. Los manuales técnicos generales requieren 1/3 de la fila superior y 2/3 de la fila inferior. Las salidas de escape deben estar dispuestas de manera uniforme y lo más cerca posible de la carrocería del automóvil. Si el aire fresco puede enviarse desde la parte inferior del garaje, será muy beneficioso reducir la concentración de CO, pero estructuralmente es difícil de conseguir, por lo que las salidas de suministro de aire se pueden concentrar en la parte superior, utilizando el. suministro medio y retorno por ambos lados, o ambos lados Atrás.

5. Diseño del sistema de ventilación

El diseño del sistema de ventilación del garaje subterráneo no solo debe considerar la ventilación, sino también la prevención de incendios y la extracción de humos. Si la ventilación y la prevención de incendios y humos del garaje se organizan por separado, el diseño del sistema es sencillo debido a sus funciones únicas. Si se combina con la disposición, el diseño del sistema se vuelve complicado, pero este sistema complejo es técnicamente factible y económicamente razonable, por lo que se usa comúnmente.

Hay dos formas de sistemas de ventilación y extracción de humos:

(1) Se instala una tubería principal del sistema en la parte superior del garaje del sistema de múltiples ramas y los elevadores descendentes están conectados uniformemente desde el tubo principal. La parte inferior del tubo vertical está equipada con una salida de escape. La salida de escape en el tubo principal también sirve como salida de escape de humo. Sólo se utiliza como salida de escape. Se instala una compuerta de humos y cortafuegos como se muestra en la imagen. Normalmente, las salidas de aire superior e inferior expulsan el aire al mismo tiempo; en caso de incendio, las compuertas de humo y cortafuegos en las salidas de escape inferiores se cierran automáticamente y las salidas de escape superiores sirven como salidas de humo para eliminar el humo. Si se conectan varios tubos ascendentes a la tubería principal, cada tubo ascendente será de tamaño pequeño y, por lo tanto, ocupará un espacio pequeño. Sin embargo, cada columna está equipada con una compuerta cortahumos y cortafuegos, lo que no sólo requiere una gran inversión inicial, sino que también tiende a provocar descontrol y mal control debido al gran número de válvulas, afectando la eficacia del sistema. operación.

1. Ventilador de escape/extracción de humos de una sola velocidad 2. Compuerta cortafuegos de escape de humos 3. Compuerta cortafuegos de prevención de humos 4. Salida de escape de aire/salida de humos 5. Salida de escape

（ 2 ) Sistema de tubería de bifurcación única

La parte superior del garaje está equipada con una tubería principal del sistema, y ​​una tubería de bifurcación está conectada desde la tubería principal. La tubería de bifurcación forma una tubería horizontal en la parte inferior. El tubo principal y el tubo ascendente están equipados uniformemente con salidas de escape ordinarias. Instale compuertas contra incendios y humo cerca del tubo principal. El diseño es el que se muestra a continuación. Normalmente, las salidas de aire superior e inferior expulsan el aire al mismo tiempo; en caso de incendio, las compuertas de humo y cortafuegos de los ramales se cierran automáticamente y la salida de escape superior sirve como puerto de salida de humos. Si solo se conecta un tubo ascendente a la tubería principal, solo una compuerta cortafuegos y de prevención de humos puede satisfacer las necesidades de extracción de humos en caso de incendio. El control es más simple que la solución anterior y la inversión inicial es baja, pero requiere mucho tiempo. mucho espacio.

1.Ventilador de escape/extracción de humos de una sola velocidad 2.Compuerta cortafuegos de escape de humos 3.Compuerta cortafuegos de humos 4.Salida de escape/extracción de humos 5.Salida de escape

Aprobado En comparación, es más razonable elegir la segunda opción. Debido a que el área del garaje es grande, esta opción es económica y conveniente.

6. Cálculo hidráulico del conducto de escape

(1) La disposición de la sección de medio tubo izquierdo en el piso negativo y el número de tubo y el etiquetado de longitud se muestran en la figura. Se determina que el bucle más desfavorable es:

Debido a que las dos partes AB son básicamente simétricas y pueden disponerse de la misma manera, sólo se calculan el ventilador A y su tubería.

Parte A: El bucle más desfavorable es el 1-2-3-4-5-6-7-8-9-10-11.

(2) Con base en el volumen de aire de cada sección de tubería y el caudal seleccionado, determine las dimensiones de la sección transversal de cada sección de tubería del bucle más desfavorable y la resistencia y resistencia local a lo largo del camino como sigue:

Tome la velocidad del flujo en la tubería V1-2=4,0 m/s, el volumen total de escape de diseño P=119643,78 m3/h, por lo que el área de salida de aire S=P/V=119643,78/ (4X3600)=8.31m2 El número de diseño de salidas de aire es n=49, y el volumen de aire de cada salida de aire P1=119643.78/49=2441.7m3/h=0.678m3/sS1=S/n=8.31/49=0.17 m2

El tamaño de la salida de aire rectangular es 400X400mm2

Sección de tubería 1-2: El conducto de aire final es 400 4,24 m/s

Consulte "Civil Diseño de aire acondicionado del edificio" P208 Figura 7-1 y obtenga Rm1-2=0.5Pa/m

ΔPm1-2=0.5x8.1=4.05Pa

Cálculo de la resistencia local: (Consulte el "Método práctico de cálculo de conductos de ventilación y aire acondicionado" P279)

① Si la velocidad promedio del viento de la salida de aire de lamas móviles es 3,0 m/s, entonces el área de salida de aire f= 2441,7/( 3600x3)=0,226m2 y el tamaño real del conducto de aire es 500X450mm2, por lo que la velocidad del flujo real es 3,014m/s. Consulte el Apéndice 5 de "Ingeniería de ventilación" para encontrar que cuando el coeficiente de resistencia local ξ=2,0, V=3,0m/. s, correspondiente a la velocidad del flujo en la tubería V =3,014/0,8=3,768m/s (suponiendo un área efectiva 80)

②Tubería expandida gradualmente F1/F0=500X450/400X400=1,41 Tome el ángulo de expansión gradual de 30° para interpolar y consultar el Apéndice 5 de "Ingeniería de Ventilación"

Se encuentra que ξ=0.108 corresponde a la velocidad del flujo V=3.014m/s

③Cuando el multi- La válvula reguladora de volumen de aire dividida en hoja se presiona a 0°, se encuentra que ξ=0,52

④ Codo redondo del conducto de aire rectangular: b/h=1R/b=1, obtiene ξ=0,29

⑤Confluencia del conducto de aire rectangular de cuatro vías (θ=90°) después de la confluencia, el caudal de la sección de tubería es 2441,7X3=7325,1m3/h

La velocidad del flujo primario V=6m /sS=0.34m2 El tamaño de la tubería es 630x500mm2 La velocidad de flujo real es 6.46m/s

Se obtiene consultando la tabla A3/A1=400x400/630x500=0.51 ξ=0.2 corresponde al flujo. velocidad V=6,46 m/s

(3) El método de cálculo para otras secciones de tubería es el mismo que el anterior

(4) Resultados del cálculo

(5 ) Cálculo de la resistencia total del sistema y selección de ventilador

La resistencia total del sistema es la suma de las resistencias del bucle más desfavorable 1-2-3-4-5-6-7-8-9- 10-11, que es 24,85 16,95 19,54 18,02 17,572 17,085 29,18 33,52 34,54 3,2=214,46Pa

Volumen de aire del ventilador Lf=1,15L=1,15x2441,7x17=47735,235m3/ h

Presión de aire del ventilador: Pf=1,15xP=1,15 x214,46=246,63Pa

Ventilador de extracción de humos contra incendios XPZ-I opcional modelo 11 diámetro del impulsor 11100 MM condiciones de trabajo recomendadas volumen de aire 48500 m3/h

condiciones de trabajo recomendadas presión total 690Pa velocidad 960r /min capacidad instalada 15KW

A nivel de sonido lt;=92dB peso 380KG

Dos unidades están dispuestas en el lado izquierdo de cada piso, dispuestos simétricamente y se requieren cuatro unidades.

(6) La disposición de la mitad derecha de la sección de tubería en el piso negativo y los números y longitudes de las tuberías se muestran en la figura. Se determina que el bucle más desfavorable es:

(7) Según el volumen de aire de cada sección de tubería y el caudal seleccionado, determine el tamaño de la sección transversal de cada sección de tubería del bucle más desfavorable y la resistencia a lo largo del camino y la resistencia local. de la siguiente manera:

Tome la velocidad del flujo en la tubería V1-2=4,0 m/s

Sección de tubería 1-2: el conducto de aire final es de 400X400 mm2. El área real S1=. 0,16 m2

Entonces, la velocidad del flujo real V=4,24 m/s

Diámetro equivalente D=2x400x400/(400 400)=400 mm La velocidad del flujo real es 4,24 m/. s

Compruebe "Diseño de aire acondicionado de edificios civiles" P208 Figura 7-1 y obtenga Rm1-2=0,47Pa/m

ΔPm1-2=0,47x12,15=5,71Pa

Cálculo de la resistencia local: (Consulte el "Método práctico de cálculo de los conductos de aire acondicionado y ventilación" P279)

① Si la velocidad promedio del viento de la salida de aire de la rejilla móvil es de 3,0 m/s , entonces el área de salida de aire f=2441,7/(3600x3)=0,226m2 y el tamaño real del conducto de aire es 500X400mm2, por lo que la velocidad del flujo real es 3,39m/s. Consulte el apéndice de "Ingeniería de ventilación" 5. Cuando la resistencia local. coeficiente ξ=2,0, V=3,39m/s, correspondiente a la velocidad del flujo en la tubería V=3,39/0,8=4,24m/s (asumiendo que el área efectiva es 80)

② Expandiendo gradualmente la tubería F1 /F0= 500X400/400X400=1,25, tomamos el ángulo de expansión gradual de 30° e interpolamos. Consulte el Apéndice 5 de "Ingeniería de ventilación"

Obtenemos ξ=0,07 correspondiente a la velocidad del flujo V=4,24m. /s

③ División de hojas múltiples Cuando la válvula de control de volumen de aire se presiona a 0°, se encuentra que ξ=0,52

④Codo redondo del conducto de aire rectangular: b/h= 1R/b=1, ξ=0,21

⑤Conducto de aire rectangular Confluencia de tuberías de cuatro vías (θ=90°) Después de la confluencia, el caudal de la sección de tubería es 2441,7

Mirando la tabla de A3/A1=400x400/630x500=0.51, obtenemos que ξ=0.05 corresponde a la velocidad del flujo V=6.46m/s

(8) El método de cálculo para otras secciones de tubería es lo mismo que arriba

(9) Resultados del cálculo

(10) Cálculo de la resistencia total del sistema y selección del ventilador

La resistencia total del sistema es el bucle más desfavorable 1-2-3-4-5 La suma de la resistencia -6-7-8-9-10 es 221,12Pa Volumen de aire del ventilador: Lf=1,15L=1,15x2441,7x16=44927,28m3/h

Presión de aire del ventilador: Pf=1,15xP= 1,15x221,12=254,3Pa

Ventilador de escape de humo XPZ-I opcional modelo 10, diámetro del impulsor 10000 mm, volumen de aire en condiciones de trabajo recomendado 45679 m3/h

Condiciones de trabajo recomendadas presión total 630Pa velocidad 1450r/min capacidad instalada 11KW

Un nivel de sonido lt;=90dB peso 300KG

Una unidad está dispuesta en el lado izquierdo de Por cada piso se requieren dos unidades.

7. Suministro de aire del garaje y suministro y escape de aire en otras habitaciones fuera del garaje

1. Selección del ventilador de inducción del garaje

El sistema de ventilación por inducción a chorro utiliza el Características de inducción de chorros, se introduce aire fresco en la salida de suministro de aire y se utiliza un chorro ultrafino para expulsar el aire principal a alta velocidad para inducir y agitar una gran cantidad de aire circundante. Por un lado, diluye el. gases nocivos en el espacio del garaje y, por otro lado, impulsa el aire a lo largo del proceso preestablecido en la dirección establecida, se puede introducir aire nuevo en la entrada de aire y los gases de escape se pueden descargar suavemente en la salida de escape, asegurando una Buen efecto de ventilación en la plaza del garaje.

Se selecciona esta forma para la pieza de garaje y los resultados de la selección son los siguientes:

Modelo: TOPVENT (JET/JDY) Volumen de aire (m3/h): 600~750

Forma de boquilla: IⅡⅢ Alcance (m): 151210

Ancho de capa límite (m): 6812 Relación de inducción: 1:20

Potencia (W): 60 Voltaje (V): 220

Ruido dB(A): ≤45 Peso (kg): 30

En comparación con los sistemas de ventilación tradicionales, el sistema de ventilación inducida por chorro tiene un sistema simple sin conductos de aire, sistema bajo costo y bajo costo operativo. Los gases de escape se diluyen con una gran cantidad de aire fresco y se reduce la concentración media de los gases de escape. Puede controlar eficazmente la dirección del flujo de aire, el aire es suave, no hay rincones estancados y la calidad del aire ambiente es buena. Incluso si el suministro principal y el ventilador de escape dejan de funcionar, el eyector aún puede hacer que el aire fluya. Al utilizar el espacio entre la losa del piso y la viga, es fácil cooperar con otras tuberías, ahorrando espacio, construcción simple y apariencia hermosa. Puede reducir la altura del piso y los costos de construcción civil. El volumen de aire del eyector es pequeño, la presión estática del ventilador principal de suministro y escape es baja y el ruido se reduce considerablemente. Hay 15 unidades en cada piso, distribuidas uniformemente.

2. Selección de ventiladores de inducción en otras estancias fuera del garaje:

Ventiladores de inducción de la serie YDF

Esta serie de ventiladores utiliza principios aerodinámicos para las características de perturbación de el chorro de gas de alta velocidad puede inducir eficazmente el aire en calma circundante, impulsando así el flujo de aire, logrando una alta eficiencia y ahorro de energía, mejorando la calidad de la ventilación, ahorrando espacio y una instalación y mantenimiento convenientes.

Esta serie de ventiladores se divide en dos tipos: tipo YDF-A tipo conducto y tipo YDF-B tipo multipala. Uso: Utilizado en energía eléctrica, industria química, electrónica, automóviles, fabricación de papel, aeropuertos, hoteles, restaurantes, hospitales, edificios de oficinas, centros comerciales, teatros, auditorios, supermercados, almacenes, talleres industriales, gimnasios, salas de exposiciones, salas de conferencias, oficinas. Edificios, edificios civiles de alta gama y otras ocasiones.

Modelo: tipo YDF-A

Número de máquina: 2.5#, 2.8#

Volumen de aire: 3600, 6000m3/h

Voltaje completo: 1736, 1760 Pa

Ruido: 87 dB(A)

Fuente de alimentación: 380 V/50 Hz

Modelo: tipo YDF-B

Número de máquina: 2.5#, 3#

Volumen de aire: 680/850～985/1350m3/h

Rango: 12～18Pa

Ruido: 58～60dB (A)

Fuente de alimentación: 220 V/50 Hz

El suministro de aire en la sala de distribución de energía es 15 veces/H y el aire de escape es 17,5 veces/H. El volumen de aire es grande, por lo que el tipo YDF-A está configurado, uno en el piso negativo.

La sala de bombas de agua suministra y expulsa aire 5 veces/H; la sala de máquinas de aire acondicionado y la sala de ventiladores suministran y expulsan aire 3~5 veces/H; la sala de máquinas de refrigeración suministra aire 5 veces/H; agota 6 veces/H; 4~6 veces en habitaciones sin aire acondicionado

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